羅茨風(fēng)機(jī)軸溫不能超過(guò)多少：技術(shù)要求-風(fēng)機(jī).doc

　　風(fēng)機(jī)類、風(fēng)閥類設(shè)備

　　1）投標(biāo)人提供的風(fēng)機(jī)類、風(fēng)閥類設(shè)備必須是在國(guó)內(nèi)城市軌道交通項(xiàng)目供貨或成功營(yíng)運(yùn)過(guò)的知名品牌，是能滿足昆明軌道交通需求的該類設(shè)備技術(shù)要求及供貨能力的產(chǎn)品，有較好的社會(huì)信譽(yù)。

　　2）業(yè)績(jī)要求：自2006年以來(lái)風(fēng)機(jī)類、風(fēng)閥類設(shè)備生產(chǎn)商具有三個(gè)或以上國(guó)內(nèi)城市軌道交通項(xiàng)目供貨業(yè)績(jī)（需含有隧道風(fēng)機(jī)、排熱風(fēng)機(jī)、射流風(fēng)機(jī)等核心設(shè)備；需含有電動(dòng)組合風(fēng)閥、電動(dòng)調(diào)節(jié)閥、電動(dòng)防火閥等核心設(shè)備）。（須提交相關(guān)合同協(xié)議書，業(yè)績(jī)時(shí)間以合同上顯示的簽訂時(shí)間為準(zhǔn)；若與總承包商簽訂合同的，需提供有效的用于軌道交通項(xiàng)目的證明材料）

　　風(fēng)機(jī)

　　風(fēng)機(jī)按照其使用功能分成以下幾種類型：區(qū)間隧道風(fēng)機(jī)（TVF）、車站隧道排風(fēng)機(jī)(TEF)、車站大系統(tǒng)風(fēng)機(jī)、射流風(fēng)機(jī)、車站小系統(tǒng)風(fēng)機(jī)（送風(fēng)機(jī)、排風(fēng)機(jī)、排煙風(fēng)機(jī)）。本標(biāo)段的同一類設(shè)備不能出現(xiàn)兩家設(shè)備供貨商。各類風(fēng)機(jī)均應(yīng)由同一廠家生產(chǎn)。

　　相關(guān)規(guī)范

　　本技術(shù)規(guī)格書并未充分引述有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范的條文，提出的是最低限度的技術(shù)要求，承包商應(yīng)提供符合本需求書和工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品。如投標(biāo)人對(duì)招標(biāo)設(shè)備及其附件的設(shè)計(jì)以及用于它的制作材料另行推薦時(shí)，應(yīng)在投標(biāo)文件中注明，并解釋論述。

　　投標(biāo)人應(yīng)提供投標(biāo)設(shè)備所采用的設(shè)計(jì)，制造、試驗(yàn)、驗(yàn)收、安全等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)作為投標(biāo)附件。

　　《通風(fēng)機(jī)基本型式尺寸參數(shù)及性能曲線》（GB/T3235-2008）

　　《工業(yè)通風(fēng)機(jī) 尺寸》（GB/T17774-1999）

　　《消防排煙風(fēng)機(jī)耐高溫試驗(yàn)方法》（GA/T211-2009）

　　《工業(yè)通風(fēng)機(jī)用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進(jìn)行性能試驗(yàn)》（GB1236-2000）

　　《風(fēng)機(jī)和羅茨鼓風(fēng)機(jī)噪聲測(cè)量方法》(GB/T2888-2008)

　　《工業(yè)通風(fēng)機(jī)現(xiàn)場(chǎng)性能試驗(yàn)》（GB10178-2006）

　　《一般用途軸流通風(fēng)機(jī)技術(shù)條件》 (JB/T10562—2006)

　　《隧道軸流式通風(fēng)機(jī)》(JB4363-86)

　　《高溫離心通風(fēng)機(jī)技術(shù)條件》（JB/T 8822-1998）

　　《通風(fēng)機(jī) 焊接質(zhì)量檢驗(yàn)技術(shù)條件JB/T 10213-2000）

　　《通風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子平衡JB/T 9101-1999)

　　《工業(yè)通風(fēng)機(jī)葉輪超速試驗(yàn)JB/T 6445-2005

　　《通風(fēng)機(jī)包裝通用技術(shù)條件》(JB/T6444-92)

　　《工業(yè)通風(fēng)機(jī) 噪聲限值》（JB/T8690-1998）

　　《通風(fēng)機(jī)能效限定值及節(jié)能評(píng)價(jià)值GB19761-2009）

　　《隧道用射流風(fēng)機(jī)技術(shù)條件》（JB/T10489-2004）

　　《公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50189-2005）

　　《通風(fēng)機(jī)振動(dòng)檢測(cè)及其限值》（JB/T8689-1998）

　　工作條件

　　環(huán)境溫度：0～＋45℃；

　　相對(duì)濕度：日平均值不大于95%；月平均值不大于90%；有凝露情況發(fā)生；

　　海拔高度：≤2000m；地震設(shè)防烈度：8度；

　　供電電源：三相交流380V/50Hz，單相交流220V/50Hz，允許電壓波動(dòng)±10%、頻率波動(dòng)±5%。

　　運(yùn)行條件

　　區(qū)間兩端車站TVF風(fēng)機(jī)視情況并聯(lián)或單機(jī)高速運(yùn)作，風(fēng)機(jī)應(yīng)耐周期性列車活塞風(fēng)沖擊，沖擊負(fù)荷為±1000Pa，沖擊間隔為2分鐘。

　　車站隧道排風(fēng)機(jī)正常連續(xù)運(yùn)行時(shí)有單臺(tái)運(yùn)行和兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行兩種工況。在事故情況下還需要備用區(qū)間隧道風(fēng)機(jī)。

　　在正常工況運(yùn)行時(shí)，能滿足環(huán)境溫度≤45℃，相對(duì)濕度≤95%條件下每天24小時(shí)連續(xù)變頻或工頻運(yùn)行；在火災(zāi)工況時(shí)能滿足在250℃條件下連續(xù)有效工作1h。

　　技術(shù)性能要求

　　風(fēng)機(jī)在額定轉(zhuǎn)速工作條件下進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，其試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)滿足下列要求：

　?。?） 在規(guī)定的風(fēng)機(jī)額定全壓條件下，所對(duì)應(yīng)的流量不低于規(guī)定值的95%；

　　（2） 在規(guī)定的風(fēng)機(jī)額定流量條件下，所對(duì)應(yīng)的風(fēng)機(jī)全壓不低于規(guī)定值的95%；

　?。?） 在規(guī)定的風(fēng)機(jī)額定工況點(diǎn)處，所對(duì)應(yīng)的效率不低于規(guī)定值的97%；

　　（4） 在規(guī)定的風(fēng)機(jī)額定工況點(diǎn)處，所對(duì)應(yīng)的噪聲值符合符合通風(fēng)機(jī)噪聲限值(JB/T8690-1998)。風(fēng)機(jī)的空氣動(dòng)力性能參數(shù)和噪聲指標(biāo)應(yīng)具有國(guó)際權(quán)威機(jī)構(gòu)（如AMCA）的認(rèn)證，投標(biāo)人須提供風(fēng)機(jī)空氣動(dòng)力試驗(yàn)、噪聲試驗(yàn)報(bào)告。

　　為防止風(fēng)機(jī)失速喘振，TVF風(fēng)機(jī)、TEF風(fēng)機(jī)和車站大系統(tǒng)送風(fēng)機(jī)應(yīng)設(shè)有防喘振裝置。防喘振裝置應(yīng)保證風(fēng)機(jī)在風(fēng)量低至30%的額定風(fēng)量狀態(tài)、頻率不變的條件下連續(xù)運(yùn)行時(shí)均不會(huì)發(fā)生喘振。對(duì)該措施應(yīng)有詳細(xì)的圖文說(shuō)明。

　　雙向可逆軸流風(fēng)機(jī)正轉(zhuǎn)工況下的風(fēng)量、全壓和軸功率與逆轉(zhuǎn)工況下基本一致，絕對(duì)差值均不超過(guò)3%；風(fēng)機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下設(shè)計(jì)工況點(diǎn)處正、逆轉(zhuǎn)效率不低于75%。雙向可逆射流風(fēng)機(jī)正轉(zhuǎn)工況下的風(fēng)量、推力效率與逆轉(zhuǎn)工況下基本一致，正、逆轉(zhuǎn)推力效率均不低于34N/kW。

　　TVF風(fēng)機(jī)應(yīng)能在不大于4Ie啟動(dòng)電流情況下14秒內(nèi)啟動(dòng)到額定轉(zhuǎn)速， TEF風(fēng)機(jī)和射流風(fēng)機(jī)應(yīng)能在不大于7Ie啟動(dòng)電流情況下14秒內(nèi)啟動(dòng)到額定轉(zhuǎn)速，車站大小系統(tǒng)風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)制造應(yīng)能滿足在10s內(nèi)從啟動(dòng)到達(dá)額定轉(zhuǎn)速。TVF風(fēng)機(jī)、部分雙向可逆的TEF風(fēng)機(jī)以及部分雙向可逆射流風(fēng)機(jī)均要求在

羅茨風(fēng)機(jī)軸溫不能超過(guò)多少：羅茨風(fēng)機(jī)故障國(guó)家有什么標(biāo)z要求嗎？

　　問(wèn)：羅茨風(fēng)機(jī)故障國(guó)家有什么標(biāo)準(zhǔn)要求嗎？

　　小東答：對(duì)于羅茨風(fēng)機(jī)的質(zhì)量，國(guó)家有一定的相關(guān)技

　　術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，要求羅茨風(fēng)機(jī)整體使用壽命不得低于10年，羅茨風(fēng)機(jī)的一次大修前應(yīng)當(dāng)安全運(yùn)行的時(shí)間不得少于1500h。羅茨風(fēng)機(jī)的使用壽命不僅和羅茨風(fēng)機(jī)的研

　　發(fā)制造有關(guān)系，同時(shí)還于我們是否正常操作有一定的關(guān)系。另一方面，由于國(guó)內(nèi)羅茨風(fēng)機(jī)廠家繁多，魚龍混雜，公司的規(guī)模及制造條件不同，產(chǎn)品質(zhì)量上也存在較多

　　的差異，所以，羅茨風(fēng)機(jī)采購(gòu)一定要選擇好品牌，選擇好廠家。有任何采購(gòu)問(wèn)題可以聯(lián)系：

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羅茨風(fēng)機(jī)軸溫不能超過(guò)多少：羅茨風(fēng)機(jī)軸承溫度過(guò)高怎么辦？

　　原標(biāo)題：羅茨風(fēng)機(jī)軸承溫度過(guò)高怎么辦？

　　山東錦工有限公司是一家專業(yè)生產(chǎn)羅茨風(fēng)機(jī)、羅茨鼓風(fēng)機(jī)、回轉(zhuǎn)式鼓風(fēng)機(jī)等機(jī)械設(shè)備公司，位于有“鐵匠之鄉(xiāng)”之稱的山東省章丘市相公鎮(zhèn)，近年來(lái)，錦工致力于新產(chǎn)品的研發(fā)，新產(chǎn)品雙油箱羅茨鼓風(fēng)機(jī)、水冷羅茨鼓風(fēng)機(jī)、油驅(qū)羅茨鼓風(fēng)機(jī)、低噪音羅茨鼓風(fēng)機(jī)，贏得了市場(chǎng)好評(píng)和認(rèn)可。產(chǎn)品和服務(wù)遠(yuǎn)銷全國(guó)各地及東南亞，深受客戶好評(píng)。

　　羅茨風(fēng)機(jī)是一種容積式壓縮風(fēng)機(jī)，其核心部件為包括主、從動(dòng)軸，葉輪和齒輪的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)。因其具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、風(fēng)機(jī)內(nèi)腔不需要潤(rùn)滑油、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)已被廣泛應(yīng)用于石化、電力、冶煉、食品和污水處理等諸多領(lǐng)域。羅茨風(fēng)機(jī)是電廠濕法脫硫工藝的關(guān)鍵設(shè)備之一，火電廠鍋爐系統(tǒng)采用石灰石-石膏濕法脫硫方式時(shí)，大多采用羅茨風(fēng)機(jī)為吸收塔鼓入足量空氣，用以氧化吸收塔漿液內(nèi)亞硫酸鈣，促使其生成易于后處理的二水硫酸鈣。羅茨風(fēng)機(jī)運(yùn)行的穩(wěn)定性直接影響脫硫系統(tǒng)的正常運(yùn)行以及環(huán)保達(dá)標(biāo)排放。大唐科技產(chǎn)業(yè)集團(tuán)有限公司信陽(yáng)項(xiàng)目部#4脫硫系統(tǒng)采用錦工鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的三葉式羅茨風(fēng)機(jī)，型號(hào)為ASF300，額定電流為49.4A，軸承在線監(jiān)測(cè)跳閘設(shè)定溫度為98℃，實(shí)際運(yùn)行中羅茨風(fēng)機(jī)電流為43A，高于其長(zhǎng)期正常運(yùn)行值（30～32A）。 冬季時(shí)室溫較低，羅茨風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況良好（室溫5℃時(shí)，羅茨風(fēng)機(jī)前軸承在80℃左右），而到了夏季，當(dāng)室溫達(dá)到30℃以上時(shí)，羅茨風(fēng)機(jī)前軸承隨著室溫上升超過(guò)設(shè)定跳閘溫度。為避免跳閘，機(jī)組人員在機(jī)殼上加裝噴淋水降溫作為應(yīng)急處理措施，但運(yùn)行中衛(wèi)生狀況較差，沒有從根本上解決問(wèn)題。

　　1 解體檢查

　　為了從根本上解決羅茨風(fēng)機(jī)電流高軸承高溫問(wèn)題，我們對(duì)其進(jìn)行了解體檢查，解體檢查前，我們從風(fēng)機(jī)本身查找原因，推測(cè)可能有以下四種可能：（1）風(fēng)機(jī)內(nèi)部間隙發(fā)生變化，葉輪可能與墻板有輕微的摩擦，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)出力大、電流高，摩擦生成的熱量傳遞至軸承處，導(dǎo)致軸承發(fā)熱；（2）軸承自身出現(xiàn)了問(wèn)題；（3）軸承與軸以及軸承室的配合出現(xiàn)了較大的間隙配合導(dǎo)致發(fā)熱嚴(yán)重；（4）軸承室中潤(rùn)滑油質(zhì)量較差，無(wú)法在軸承高速運(yùn)行中形成油膜，軸承滾子出現(xiàn)輕微干摩擦導(dǎo)致發(fā)熱嚴(yán)重。

　　解體后與推測(cè)對(duì)比如下：（1）風(fēng)機(jī)內(nèi)部間隙相對(duì)于上次檢修后發(fā)生了變化，主動(dòng)葉輪和前墻板間隙為0.30mm，小于0.40～0.60mm的裝配要求，前墻板上存在輕微摩擦痕跡，存在導(dǎo)致軸承發(fā)熱的可能；（2）解體后的軸承質(zhì)量較好，未發(fā)現(xiàn)滾子和滾道磨損現(xiàn)象，保持架完好無(wú)磨損，排除軸承自身問(wèn)題原因；（3）軸與軸承內(nèi)圈配合部位存在嚴(yán)重磨損現(xiàn)象，軸與軸承內(nèi)圈已成為間隙較大的間隙配合，存在發(fā)熱的可能性；（4）軸承室中的油位較高，將油脂放出檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)油脂顏色較黑，判斷為軸承長(zhǎng)期溫度較高，油脂在高溫下易變質(zhì)，變質(zhì)后的油脂潤(rùn)滑性能下降，能進(jìn)一步引起軸承發(fā)熱，形成惡性循環(huán)。對(duì)風(fēng)機(jī)葉輪檢查后發(fā)現(xiàn)葉輪狀態(tài)良好，未有磨損的痕跡，考慮到未有動(dòng)平衡機(jī)，因條件受限，未對(duì)其進(jìn)行動(dòng)平衡試驗(yàn)即回裝；對(duì)風(fēng)機(jī)齒輪檢查后發(fā)現(xiàn)齒輪原材質(zhì)為20CrMnTi合金鋼，材質(zhì)較好，在使用中齒輪未發(fā)生磨損以及斷齒現(xiàn)象，未對(duì)齒輪進(jìn)行調(diào)整；軸承室油箱內(nèi)每個(gè)軸承處均有一個(gè)甩油盤，固定在葉輪末端，隨著軸一起旋轉(zhuǎn)將油甩至軸承上，讓軸承充分潤(rùn)滑，有兩個(gè)甩油盤發(fā)生損壞，采用3mm厚鋼板按照原來(lái)甩油盤尺寸重新制作兩個(gè)甩油盤；檢查風(fēng)機(jī)軸承鎖緊螺母止退鎖片，發(fā)現(xiàn)已經(jīng)多次使用，鎖片已經(jīng)失效，無(wú)法起到防止鎖緊螺母松脫的功效，為防止運(yùn)行中軸承鎖緊螺母松脫，更換全部失效止退縮片；檢查軸承室油箱殼體冷卻水管路內(nèi)較多水銹，對(duì)其震打后注入稀草酸溶液，待其充分反應(yīng)后，將草酸倒掉，重新注入清水，清洗干凈，保證冷卻水環(huán)路的暢通。

　　2 初步處理

　　2.1 處理方案

　　對(duì)軸磨損處進(jìn)行噴涂處理，噴涂后軸承內(nèi)圈與軸為0.02mm緊力的緊配合，軸承雖然無(wú)損壞，但從長(zhǎng)期運(yùn)行方面考慮，仍然更換了FAG廠家C0間隙22224軸承兩套，NU324軸承兩套，軸承室內(nèi)部油脂進(jìn)行了重新更換，軸承箱骨架油封在經(jīng)受長(zhǎng)期高溫后，存在老化現(xiàn)象，全部更換為氟橡膠材質(zhì)，保證運(yùn)行中不發(fā)生潤(rùn)滑油滲漏，羅茨風(fēng)機(jī)內(nèi)部間隙進(jìn)行了重新調(diào)整，測(cè)量部位如圖1，a1是從動(dòng)輪葉輪與前墻板間隙，a2是主動(dòng)輪葉輪與前墻板間隙，b1是從動(dòng)輪葉輪與后墻板間隙，b2是主動(dòng)輪葉輪與后墻板間隙，c1是主動(dòng)輪葉輪與殼體間隙，c2是從動(dòng)輪葉輪與殼體間隙，d1是主動(dòng)輪為動(dòng)力輪時(shí)葉輪之間間隙，d2是從動(dòng)輪為動(dòng)力輪時(shí)葉輪之間間隙，調(diào)整后參數(shù)見表1，符合羅茨風(fēng)機(jī)出廠使用說(shuō)明書要求標(biāo)準(zhǔn)。

　　d1：主動(dòng)輪為動(dòng)力輪時(shí)的測(cè)量值；d2：從動(dòng)輪為動(dòng)力輪時(shí)的測(cè)量值。羅茨風(fēng)機(jī)裝配完畢后，我們對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行中心找正，考慮到風(fēng)機(jī)運(yùn)行中葉輪及軸溫度較高，風(fēng)機(jī)熱膨脹相對(duì)于電機(jī)要大，風(fēng)機(jī)較之于電機(jī)要略低，同時(shí)為上張口，兼顧到電機(jī)的轉(zhuǎn)速為980r/min，找正結(jié)果需要將徑向與軸向誤差控制在0.10mm內(nèi)，本次中心找正百分表架裝在羅茨風(fēng)機(jī)上，最終找正結(jié)果：風(fēng)機(jī)較之于電機(jī)徑向偏差為0.05mm，風(fēng)機(jī)低于電機(jī)，軸向誤差為0.07mm，為上張口，符合找正要求。

　　2.2 試運(yùn)結(jié)果

　　對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行送電試運(yùn)行，在運(yùn)行中風(fēng)機(jī)的電流和前軸承溫度曲線如圖2。室溫為20℃情況下，風(fēng)機(jī)前軸承溫度上升較快，電流仍然較大，未等前軸承溫度上升至跳閘溫度98℃時(shí)，及時(shí)安排風(fēng)機(jī)進(jìn)行停運(yùn)。風(fēng)機(jī)在本次檢修后與檢修前相差不大，檢修中所做調(diào)整未起到明顯效果。

　　3 再次處理

　　3.1 制定檢修方案

　　由于在初步檢修中未查找到風(fēng)機(jī)運(yùn)行中存在問(wèn)題的根本原因，計(jì)劃從如下兩方面考慮：（1）風(fēng)機(jī)前軸承為22224軸承兩套，本次安裝軸承游隙為C0系列，考慮到前軸承發(fā)熱嚴(yán)重，將兩套前軸承更換為游隙為C3系列的FAG軸承；（2）風(fēng)機(jī)內(nèi)部間隙正常情況下，風(fēng)機(jī)前軸承溫度以及電流依然高，對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)出口管線進(jìn)行排查，羅茨風(fēng)機(jī)出入口管線有可能堵塞或者出口門存在不能全開的現(xiàn)象，若出口管線堵塞將導(dǎo)致風(fēng)機(jī)出力壓力增大，出口溫度高，進(jìn)而導(dǎo)致電流高，軸承溫度高。 3.2 處理過(guò)程

　　羅茨風(fēng)機(jī)出口母管后分為四根支管進(jìn)入脫硫吸收塔內(nèi)，因出口風(fēng)溫度較高，在風(fēng)機(jī)出口每根支管上加裝氧化風(fēng)減濕水，在對(duì)每根支管進(jìn)行拆開檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn)分叉處堵塞較多垢狀物，其中一根支管已經(jīng)接近于完全堵死，將管道內(nèi)堵塞物清理干凈，同時(shí)將垢狀物進(jìn)行化驗(yàn)，其中亞硫酸鈣成分為0.7%，二水硫酸鈣成分為8.38%，其余成分為碳酸鈣與碳酸鎂，排除了脫硫吸收塔內(nèi)硫酸鈣漿液倒吸至出口風(fēng)管道內(nèi)的可能，此處所結(jié)垢狀物大多為加濕水受熱后析出的水垢。脫硫系統(tǒng)用水有兩路來(lái)源：一路是廠內(nèi)循環(huán)工藝水；一路是從水源地來(lái)的單向工業(yè)水。工藝水在不斷循環(huán)過(guò)程中，水中離子濃度偏高，水中碳酸氫根離子在受到氧化風(fēng)機(jī)出口管道高于70℃的風(fēng)溫作用下，加速轉(zhuǎn)化成碳酸根離子，結(jié)垢板結(jié)，堵塞管道。本次檢修對(duì)氧化風(fēng)機(jī)出口管線加濕水進(jìn)行改造，將原取自工藝水的加濕水改為從工業(yè)水取水，提高水質(zhì)，同時(shí)也對(duì)減溫加濕水霧化噴嘴進(jìn)行更換，從空心錐型噴嘴更換為螺旋錐型，將噴出水霧更好地霧化，減小霧化后霧滴的直徑，增大了霧滴與熱空氣反應(yīng)面積，能夠更好地起到降溫作用的同時(shí)也能減少水垢的生成。將風(fēng)機(jī)前軸承更換為游隙為C3系列的22224軸承兩套，加大游隙軸承，滾子與滾道間隙相對(duì)較大，在運(yùn)行中受熱膨脹后，減小軸承滾子和滾道的發(fā)熱量。風(fēng)機(jī)內(nèi)部間隙又重新進(jìn)行了調(diào)整，調(diào)整后的數(shù)據(jù)與上次調(diào)整后的數(shù)據(jù)相同（圖1及表1），回裝完畢后，進(jìn)行找正，找正后的數(shù)據(jù)為風(fēng)機(jī)徑向低于電機(jī)0.05mm，軸向?yàn)樯蠌埧?，誤差為0.06mm，符合找正要求。

　　3.3 試運(yùn)行結(jié)果

　　送電后，在室溫為25℃情況下，再次試運(yùn)行，運(yùn)行中數(shù)據(jù)曲線如圖3。

　　第二次處理后，在室溫為25℃情況下，風(fēng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行中前軸承溫度不高于72℃，較之于原來(lái)下降大于20℃；電流也由原來(lái)的43A左右下降至31A，下降12A左右，既保證了機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行，同時(shí)也相對(duì)于檢修之前更節(jié)能經(jīng)濟(jì)。羅茨風(fēng)機(jī)作為容積式風(fēng)機(jī)，羅茨風(fēng)機(jī)的流量幾乎不隨壓力而變化，應(yīng)盡量避免風(fēng)機(jī)出口管線堵塞以及出口閥門不能全開等工作狀態(tài)，吸收塔液位每提高1m，氧化風(fēng)機(jī)出口壓力增加10kPa左右，出口風(fēng)溫升高10℃左右，至此已查找到本次羅茨風(fēng)機(jī)前軸承溫度高電流高原因：風(fēng)機(jī)出口管線堵塞導(dǎo)致出口壓力增加，風(fēng)機(jī)出力增大，風(fēng)機(jī)出力增大后電流隨之上升，同時(shí)出口管線溫度升高后高溫氣體將熱量傳至葉輪部位，葉輪將熱量通過(guò)傳動(dòng)軸傳至前軸承處；在對(duì)出口管線進(jìn)行疏通后，一切數(shù)據(jù)均恢復(fù)正常。

　　4 結(jié)語(yǔ)

　　羅茨風(fēng)機(jī)在運(yùn)行一個(gè)周期后停機(jī)檢查時(shí)，對(duì)風(fēng)機(jī)內(nèi)部進(jìn)行檢查是設(shè)備管理人員必不可少的一項(xiàng)工作，但對(duì)于風(fēng)機(jī)進(jìn)出口管線系統(tǒng)的檢查，大多處于疏于管理的狀態(tài)，容易導(dǎo)致管線內(nèi)部結(jié)垢而未得到及時(shí)清理。通過(guò)提高出口風(fēng)溫減溫水水質(zhì)以及霧化效果，可以在一定程度上減少水垢生成；定期對(duì)出口管線進(jìn)行檢查，保證出口管線的暢通，才能保證風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行。

　　：

羅茨風(fēng)機(jī)軸溫不能超過(guò)多少：高溫羅茨鼓風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)指標(biāo)與各項(xiàng)參數(shù)

　　1 高溫羅茨鼓風(fēng)機(jī)主要設(shè)計(jì)要求

　　1.1 主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)

　　主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)見表1。

　　表 1 主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)表

　　設(shè)計(jì)條件技術(shù)要求輸送氣體流量 / （ Nm3 /h ）2 800氣體常壓露點(diǎn) / kPa90 ℃ , 泄漏后腐蝕進(jìn)口氣體壓力 / kPa-6.6出口氣體壓力 / kPa25進(jìn)口氣體溫度 / ℃200進(jìn)口氣體相對(duì)分子量28.96運(yùn)行條件連續(xù)運(yùn)行氣體組份HCl 、 H2O 、 SiO2 、空氣

　　1.2 滿足設(shè)計(jì)條件的高溫風(fēng)機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)

　　滿足設(shè)計(jì)條件的高溫風(fēng)機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)見表2。

　　表 2 滿足設(shè)計(jì)條件需研制的高溫風(fēng)機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)表

　　型號(hào)ARE-250NE配套電機(jī)YBP280M-4-90 kW ， 380V進(jìn)氣溫度/ ℃200排氣溫度/℃260流量/(Nm3/h )2 800壓力/kPa31.6傳動(dòng)方式直聯(lián)軸功率/kW60

　　2 高溫羅茨鼓風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)技術(shù)要點(diǎn)

　　為了詳細(xì)論述高溫風(fēng)機(jī)的技術(shù)要點(diǎn)，附主機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖1如下。

　　1. 機(jī)殼 ； 2. 轉(zhuǎn)子部； 3. 側(cè)板； 4. 隔板； 5. 墻板； 6. 機(jī)械密封部； 7. 軸承； 8. 軸承座； 9. 副油箱； 10. 骨架油封； 11. 骨架油封； 12. 油箱密封墊； 13.O 形圈； 14. 側(cè)板密封墊； 15. 墻板密封墊； 16. 軸承； 17 . 齒輪部 ； 18. 齒輪箱 .

　　圖 1 高溫羅茨鼓風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖

　　2.1 隔熱結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和隔熱材料的選取

　　為降低高溫氣體對(duì)鼓風(fēng)機(jī)潤(rùn)滑傳動(dòng)的影響，需在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上考慮隔熱措施。在風(fēng)機(jī)兩端的隔板上增加側(cè)板，并在側(cè)板與隔板之間增加隔熱層――導(dǎo)熱系數(shù)較低的隔熱墊片，有效地降低機(jī)腔向兩端的熱傳遞。同時(shí)，在墻板與隔板之間也采用隔熱墊片，降低隔板向墻板的熱傳遞。這種隔熱結(jié)構(gòu)和隔熱材料的選取，有利于減少氣體熱量向機(jī)械傳動(dòng)部位的熱傳導(dǎo)。

　　2.2 高溫氣體的密封

　　高溫氣體的密封采用雙端面機(jī)械密封，不但密封性好，符合介質(zhì)對(duì)密封性能的要求，而且循環(huán)流動(dòng)的機(jī)封封液可以帶走部分通過(guò)隔板的導(dǎo)熱和自身產(chǎn)生的熱量，使風(fēng)機(jī)軸承、齒輪等需要低溫運(yùn)行的傳動(dòng)部位處于良好的工作狀態(tài)。對(duì)于密封材料除應(yīng)考慮介質(zhì)適宜性，還要考慮高溫的適應(yīng)性。該機(jī)封采用了耐腐蝕、耐高溫的金屬材料和全氟醚材料O形圈。

　　2.3 輔助降溫措施

　　理論上，即使再好的隔熱材料也達(dá)不到絕熱效果，熱傳遞是必然存在的，在高溫的影響下，部分熱量會(huì)通過(guò)氣腔與轉(zhuǎn)子源源不斷地向機(jī)封、墻板、軸承、油箱及齒輪傳遞。為了保證風(fēng)機(jī)可靠運(yùn)轉(zhuǎn)，鼓風(fēng)機(jī)兩側(cè)的墻板由常規(guī)的封閉式結(jié)構(gòu)改為開放式結(jié)構(gòu)，依靠空氣對(duì)流進(jìn)一步降低墻板溫度和軸溫。主、副油箱采用加強(qiáng)型水冷夾套結(jié)構(gòu)，充分換熱，以降低潤(rùn)滑油的溫度。

　　2.4 高溫材料及耐高溫零部件的選擇

　　高溫氣體過(guò)流主要部件的材料采用高性能球墨鑄鐵，O形密封圈采用全氟醚材料，零部件的表面涂裝采用耐高溫涂料。其它零部件如油封、軸承及潤(rùn)滑油等的選擇均考慮了溫度適應(yīng)性。

　　2.5 零部件配合與葉輪各部間隙

　　鼓風(fēng)機(jī)零部件的配合尺寸應(yīng)考慮溫度的影響。風(fēng)機(jī)的機(jī)殼間隙、葉輪間隙、墻板間隙及齒輪游隙等在羅茨鼓風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)制造中為重要設(shè)計(jì)點(diǎn)，羅茨鼓風(fēng)機(jī)高溫用途時(shí)與常溫用途比較，零部件的溫度場(chǎng)區(qū)別較大，對(duì)各部間隙設(shè)計(jì)的影響也較大。

　　3 高溫羅茨鼓風(fēng)機(jī)相關(guān)的設(shè)計(jì)計(jì)算

　　根據(jù)高溫羅茨的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，需對(duì)高溫鼓風(fēng)機(jī)關(guān)鍵零件進(jìn)行溫度梯度計(jì)算、強(qiáng)度校核及對(duì)間隙進(jìn)行計(jì)算，才能確保羅茨鼓風(fēng)機(jī)在高溫用途時(shí)使用安全可靠。

　　3.1 溫度梯度的計(jì)算

　　根據(jù)熱平衡原理，簡(jiǎn)化熱傳遞模型。高溫風(fēng)機(jī)在穩(wěn)定狀態(tài)下，按一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱，溫度從機(jī)腔―側(cè)板墊―隔板―隔板墊―墻板―潤(rùn)滑油，形成不同的溫度梯度，見圖2。

　　1.側(cè)板墊;2.隔板;3.隔板墊;4.墻板.

　　圖2 傳熱示意圖

　　根據(jù)熱傳遞理論，機(jī)腔―側(cè)板墊的傳熱為強(qiáng)迫對(duì)流換熱，墻板―潤(rùn)滑油的傳熱為自然對(duì)流換熱，中間各壁面間均為固體熱傳導(dǎo)。由此可列出一組換熱方程如下：

　　Q=α1×A1×（Tf1–TW1）=K1×（Tf1–TW1） （1）

　　Q=λ1/δ1×A2×（TW1 –TW2）=K2×（TW1–TW2） （2）

　　Q=λ2/δ2×A3×（TW2 –TW3）=K3×（TW2–TW3） （3）

　　Q=λ3/δ3×A4×( TW3 –TW4 )=K4×( TW3–TW4) （4）

　　Q=λ4/δ4×A5×（TW4 –TW5）=K5×（T W4–TW5） （5）

　　Q=α2×A6×（TW5–Tf2）=K6×（TW5–Tf2） （6）

　　式中：A1～A6和δ1～δ6可以根據(jù)風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行計(jì)算得到，λ1～λ4是物性，可以依次查出。又已知機(jī)腔內(nèi)的溫度Tf1=(200+260)/2=230℃，潤(rùn)滑油的溫度Tf2按照90℃設(shè)計(jì)，并假設(shè)與潤(rùn)滑油接觸的壁面溫度TW5為某一數(shù)據(jù)TW5*。根據(jù)強(qiáng)迫對(duì)流換熱，計(jì)算出α1，并根據(jù)自然對(duì)流換熱，計(jì)算出α2，可依次計(jì)算出各部位的換熱系數(shù)K1～K6溫度，解方程，求出換熱量Q=(T1–T2)/（1/K1+1/K2+1/K3+1/K4+1/K5+1/K6），從而可依次計(jì)算出各壁面溫度TW1～TW5。經(jīng)過(guò)循環(huán)復(fù)核，直至TW5=TW5*。

　　3.2 高溫羅茨風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子強(qiáng)度、軸承壽命和間隙計(jì)算

　　根據(jù)材料力學(xué)基礎(chǔ)，對(duì)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行彎矩和扭矩強(qiáng)度校核，并對(duì)軸承的疲勞壽命進(jìn)行核算，以保證風(fēng)機(jī)整體的使用壽命。

　　羅茨鼓風(fēng)機(jī)的兩個(gè)轉(zhuǎn)子在運(yùn)轉(zhuǎn)中必須留有一個(gè)微小的間隙，以保證正常運(yùn)行。由于高溫風(fēng)機(jī)的溫度因素勢(shì)必造成機(jī)腔內(nèi)各部位零部件超常膨脹，各部位間隙的設(shè)計(jì)計(jì)算成了風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行的關(guān)鍵。根據(jù)各零部件的溫度，結(jié)合理論與試驗(yàn)數(shù)據(jù)，比較準(zhǔn)確地計(jì)算轉(zhuǎn)子間隙、墻板間隙和機(jī)殼間隙，既要保證各部位膨脹后不擦碰，又要保證流量這一基本性能參數(shù)的要求。

　　4 高溫風(fēng)機(jī)的模擬試驗(yàn)

　　4.1 高溫試驗(yàn)裝置

　　羅茨鼓風(fēng)機(jī)高溫試驗(yàn)裝置包括高溫羅茨鼓風(fēng)機(jī)、配套電機(jī)、變頻器、流量性能測(cè)試裝置、電加熱器、高溫回流管、電氣控制柜、測(cè)試管路閥門以及測(cè)試用儀器儀表等。

　　試驗(yàn)時(shí)鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)口高溫氣體由兩部分混合組成，一部分氣體為環(huán)境空氣通過(guò)電加熱器加熱后進(jìn)入，另一部分為出口氣體通過(guò)閥門回流至電加熱器后與第一部分氣體混合后進(jìn)入鼓風(fēng)機(jī)，鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)口設(shè)有溫度傳感器檢測(cè)進(jìn)口氣體溫度，通過(guò)電控柜自動(dòng)調(diào)節(jié)控制進(jìn)口氣體溫度。通過(guò)回流閥門開度控制回流氣量調(diào)節(jié)鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力。

　　4.2 高溫機(jī)械性能試驗(yàn)

　　利用小型電加熱器輔以部分回流組合，同時(shí)采用變頻調(diào)節(jié)[15-16]風(fēng)機(jī)流量、壓力，進(jìn)氣溫度模擬工況溫度200℃，通過(guò)鼓風(fēng)機(jī)逐步升溫的方式進(jìn)行。試驗(yàn)中，檢查風(fēng)機(jī)的振動(dòng)、溫度、聲音及密封等機(jī)械運(yùn)行情況、各部位溫度的變化情況，檢查溫度變化對(duì)風(fēng)機(jī)間隙的影響等。

　　4.3 高溫技術(shù)性能試驗(yàn)

　　檢測(cè)各測(cè)試壓力下的零流量轉(zhuǎn)速，即鼓風(fēng)機(jī)打滑轉(zhuǎn)速，以消除采用常規(guī)鼓風(fēng)機(jī)流量測(cè)量裝置時(shí)高溫氣體對(duì)測(cè)試裝置的影響，而能夠比較準(zhǔn)確地計(jì)算出風(fēng)機(jī)在高溫工況條件下的鼓風(fēng)機(jī)流量[2,14] 。檢測(cè)各測(cè)試壓力下鼓風(fēng)機(jī)的軸功率等。

　　4.4 試驗(yàn)驗(yàn)證

　　主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果見表3。

　　表3 主要技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果表

　　項(xiàng)目實(shí)測(cè)值設(shè)計(jì)值標(biāo)準(zhǔn)偏差實(shí)際偏差結(jié)論流量/( m3/h)2 6942 800≤ + 5%-3.8%合格壓力/KPa31.631.6//合格軸功率/kW61.460Q +5%+2.3%合格振動(dòng)值/(mm/s)≤ 6.4≤ 11.2//合格

　　主要部件溫度檢測(cè)結(jié)果見表4。

　　表4 主要部件溫度檢測(cè)結(jié)果表

　　項(xiàng)目T W1T W2T W3T W4T W5計(jì)算值192.5162.實(shí)測(cè)值差異比較

　　從技術(shù)性能參數(shù)表（表3）中可見，各實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)均在標(biāo)準(zhǔn)偏差范圍內(nèi)，符合設(shè)計(jì)要求。

　　從溫度梯度表（表4）中分析，也達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。各實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)均比設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)略小，這是因?yàn)樵O(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，將隔板和墻板理想化為一維傳熱，向其它方向（如大氣）的傳熱視為絕熱。

　　綜上，從羅茨鼓風(fēng)機(jī)高溫試驗(yàn)情況來(lái)看，風(fēng)機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定，流量和壓力等技術(shù)性能參數(shù)滿足工況要求，主機(jī)溫度符合介質(zhì)的工藝要求，主要部件溫度梯度與設(shè)計(jì)相符，達(dá)到了比較理想的隔熱設(shè)計(jì)效果。

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